本文根據(jù)產(chǎn)品在220 kV時的局部放電現(xiàn)象，分析了局部放電的原因，并使用電場分析軟件進行了分析。議施加電場，然后產(chǎn)品通過工廠測試。

　　著中國電力變壓器電壓水平的提高，電力變壓器的隔離水平也顯著提高，這給產(chǎn)品最終電場的設(shè)計提出了相應(yīng)的問題。果末端隔離結(jié)構(gòu)的絕緣設(shè)計不合理，則可能會影響許多隔離問題。變壓器感應(yīng)測試中，最終電場的集中可能會遇到諸如局部放電的問題。此，在產(chǎn)品絕緣的設(shè)計中，有必要仔細檢查產(chǎn)品末端的電場分布。
　　變壓器絕緣配置的初始階段，有必要進行實現(xiàn)有限元仿真軟件。真分析通過合理組織最終的絕緣結(jié)構(gòu)來確保產(chǎn)品。緣性能。本文中，以220 kV的實際產(chǎn)品為例，如果在產(chǎn)品的感應(yīng)測試過程中局部放電超過標準，則詳細分析可能的局部放電原因，并結(jié)合使用電場分析和仿真軟件可以對其進行有效檢查。過初步判斷和有限元驗證相結(jié)合，最終提出了一種提高電場濃度的有效方法，并通過合理的改進措施，使產(chǎn)品最終通過了局部放電試驗。文分析的產(chǎn)品是240 MVA和220 kV的絕緣變壓器，其主要參數(shù)可以是高壓繞組連接組為YN，中壓繞組連接組為YN和組低壓繞組的連接為D。壓繞組的標稱電壓為230±8×1.25％kV，中壓繞組的標稱電壓為117kV，并且額定電壓為100V。壓繞組為37kV。三個繞組設(shè)備的最高壓電性分別為252 kV，126 kV和40.5 kV。應(yīng)測試電壓為395 kV，200 kV和85 kV。個繞組的局部放電都被控制為小于100 pC。
　　計測試了調(diào)節(jié)高壓電壓的方法，絕緣結(jié)構(gòu)的設(shè)計則采用了粗調(diào)和細調(diào)的模式：線圈的排列從鐵芯到低壓繞組，中壓繞組，高壓繞組，粗調(diào)繞組和微調(diào)繞組。于高壓繞組，不同繞組的匝數(shù)分布為488，對于中壓繞組為276，對于低壓繞組為151，對于粗繞組為54，對于細繞組為53。照GB1094.3的規(guī)定，當(dāng)變壓器經(jīng)過長期的感應(yīng)工廠測試時，當(dāng)高壓繞組的末端達到1.5 Um /√3時，檢測量需要局部放電。
　　項目要求此階段的局部放電容量小于100pC，才能滿足變壓器產(chǎn)品的最終絕緣性能要求。實際產(chǎn)品的出廠測試中，測試端口的位置為第8位，測試方法采用中性點直接接地的方法。測試過程中，當(dāng)加壓過程中高壓地的電位達到1.1 Um /√3= 160 kV時，出現(xiàn)了初始PD信號，高壓部分B相放電已達到350 pC。高壓加壓至地面1.5 Um /√3 = 218 kV時，高壓相B的部分放電量達到1400pC。此后不久反復(fù)進行加壓和減壓后，似乎局部放電信號在開始和熄滅時相對穩(wěn)定，并且局部放電隨著電壓的升高而增加。題的線索。持感應(yīng)測試接線模式不變，并分17步更改分接位置。向高接地電壓施加壓力且部分高壓B相放電達到360pC時，初始部分放電信號出現(xiàn)在142 kV。地面上的高壓達到194 kV時，B相在1800pC釋放。持長期感應(yīng)測試接線模式不變，并更改變壓器的抽頭位置以調(diào)節(jié)至第一速度。174 kV的高壓電勢下加壓，出現(xiàn)初始的局部放電信號，并且B相中高壓下的局部放電達到335pC。過遵循局部超聲波定位方法，發(fā)現(xiàn)B相對于高壓側(cè)上的燃料箱的位置具有強的超聲波信號，并且該位置對于閥芯的端部區(qū)域為正。調(diào)，并且在圖2中指示了特定位置。1.以上測試結(jié)果的初步分析。1表明，在保證感應(yīng)倍數(shù)相同的情況下，從高壓端到地電位的局部放電很小，但是局部放電的初始放電電壓和高壓都很高。壓不確定。接聯(lián)系?？梢韵邏弘娎|在接地電位區(qū)域（例如燃料箱和夾具）中激發(fā)部分放電的可能性。
　　一步的分析表明，當(dāng)原始控制端電位差的高電壓達到一定值時，測試開始產(chǎn)生初始的PD信號，并且局部放電的連續(xù)水平非常接近，這表明表2表明，隨著高壓端電勢和粗端電勢之間的差值增加，局部放電相應(yīng)增加，表明正相關(guān)趨勢。此方式，可以預(yù)先確定局部放電量與高壓端部和粗調(diào)端部之間的電勢差直接相關(guān)，并且確定電位差值直接反映出該部位的電場強度值的增加，并且該區(qū)域具有最局部的放電信號。以興奮的位置。據(jù)上述初步判斷，使用電場分析軟件分析該區(qū)域的電場分布。據(jù)圖1中確定的局部放電位置，信號PD可能出現(xiàn)在高壓和變壓器本體的粗調(diào)之間。有限元軟件中，使用二維軸旋轉(zhuǎn)限制元素的方法來進行仿真計算，該方法必須建立變壓器模型的通用框架，并指出每個封閉區(qū)域中相應(yīng)材料的特性。于在替代電場分析的條件下必須考慮材料的相對介電常數(shù)，因此通常以2.2表示油，以4.0表示板，這大約等于2。間。模計算以變壓器的中心為計算的旋轉(zhuǎn)軸，并且基于高壓側(cè)儲罐的零邊界條件來計算仿真。場計算的邊界條件模擬了齒輪8處實際感應(yīng)測試的電場分布。電位分布被用作電場分析的極限激勵和每個繞組的終端電位值。場模擬的等電位線性分布如圖2所示。擬模擬計算表明，粗繞組末端的電極形狀不夠圓，特別是在端電極的形狀中，由于導(dǎo)線的倒角較小，電纜因此整個粗調(diào)電壓繞組類似于90°的直角。極的形狀不好。據(jù)仿真結(jié)果，粗調(diào)端內(nèi)部的等勢線密度非常集中，該位置的位置場強度最大，與弱點相對應(yīng)。應(yīng)測試下端區(qū)域的電場強度。點面積直接導(dǎo)致在感應(yīng)測試期間過高的局部放電量，以致產(chǎn)品的局部放電指數(shù)無法滿足合同要求。據(jù)上述電場模擬的結(jié)果，電場強度線的集中區(qū)域位于粗調(diào)的末端；因此，設(shè)想在粗調(diào)線圈的末端增加一個額外的屏幕測量，以降低電場強度。體設(shè)計是在粗繞組的末端增加一個靜電環(huán)，靜電環(huán)被絕緣2mm，左上角的倒角為4mm，在正確測量之前，導(dǎo)線的倒角為0.5毫米;此時電極的倒角增加。8次。時，人們認為該地區(qū)存在重要的石油缺口。于變壓器油隙中的電流與距離成反比，因此在該區(qū)域還添加了兩個1mm的分角環(huán)，然后將油路分成4個毫米以增加油隙的軸承強度。緣模型會根據(jù)絕緣的改進布局進行恢復(fù)。過仿真計算出的等勢線在圖2中示出。3.可以看出，正是由于粗調(diào)末尾采用了靜電環(huán)，有效地保護了粗調(diào)線圈左上角的集中場強區(qū)，并增加了倒角靜電屏蔽有效地減小了表面場的強度，從而大大減小了區(qū)域場。
　　合起來，通過使用開口環(huán)在該部分處進一步劃分油隙，電纜有效地提高了油隙的場公差值。終將這種改進應(yīng)用于產(chǎn)品。初次試驗的不良產(chǎn)物進行了芯檢查，除去了粗裝配的端部絕緣子，發(fā)現(xiàn)安裝在B相上的B相的粗調(diào)節(jié)端。著端環(huán)并擴展到第一個分角環(huán)，這足以驗證上述情況。析的正確性。照針對電場優(yōu)化的絕緣結(jié)構(gòu)對產(chǎn)品進行處理，并重新進行PD測試。感應(yīng)測試的1.5 Um /√3的步驟中，局部放電小于100pC由于合同要求是長期的，最終產(chǎn)品可以順利運送。過增加角環(huán)以改善油腔的電阻，可以將末端的高場強區(qū)域中的油通道分成較小的空間。
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